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2.2.1 実船による漁具動態調査
２そうしらす船曳網操業の漁具動態および燃油消費量等を、篠島漁協所属の２ケ統（Ａ
丸、Ｂ丸）のしらす網および静岡県吉田漁協所属の１ケ統（Ｃ丸）について調査する。網
規模（袖網部全長）は、Ａ丸が 110 間、Ｂ丸が 120 間、Ｃ丸が 60 間である。
計測項目は、張力、網高さ、網幅、曳網速度、機関 rpm、燃油消費量等である。伊勢湾お
よび駿河湾にて、網立ちよりも大きな水深の海域で用船調査を行う。以下に、しらす船曳
網の概略図（図２）、篠島のしらす船曳漁船（図３）、吉田町のしらす船曳漁船（図４）を
示す。
タンポ
1～2間
大大(760φ×120)40目
アバ(浮子)
ｲｾ 1割
ｲｾ1割1分 ｲｾ
1割2分 ｲｾ
1割5分
軽
ﾁｪｰﾝ→
(75～105kgf)
130目
以下
65目
40目
重
沈子
常に使用
(鉄･鉛)
表層曳きの際は不使用(100kgf)
35目
小(300φ)
ソラセ
ﾁｪｰﾝ
タンポ
ｲｾ 1割
タンポ
大(260φ×440)
ロープ
12反
10反
4反
8反 6反
ワキ網
(まち網)
25目
長さ
曳網水深により調節 15～20間 調整
ex.10ﾋﾛ: 30間
20ﾋﾛ:120間
40ﾋﾛ:200間
72～108間
7間
図2
7間
13～20間
4～5間
90～120間
(ｿﾗｾ)
袖網(手網)
網の全長は132～177間(200～268m)
7間
4～5間
29～40間
袋網
9～12間
魚取り
漁船により仕立ては少しずつ異なる
しらす船びき網の構造例
平成４年度高度合理化漁船設計調査検討事業報告書、漁船協会、26（1994）から転載
図 3 しらす船びき網漁船Ｂ丸
（袖網部 120 間使用）
図 4 しらす船びき網漁船Ｃ丸（袖網部 60 間使用）
2.2.2 しらす船曳網の漁具シミュレーション
近年、漁具の設計や操業時の網形状の把握などにコンピュータシミュレーションが導入
され、広く活用されている。そのなかで、フランスの研究機関 Ifremer は燃油消費量の削
減を目的として中層トロール網の漁具形状の最適化を図る研究では、漁獲努力量を増加さ
せずに燃費の 39%を削減できるとする結果が報告されている。しかし、これらの技術がシラ
ス網漁具に適用された事例はない。
本事業では、こうしたシミュレーション技術をシラス網漁具に適用して、しらす船曳網
37
漁業（二そうびき）の省エネルギー化を図る。22 年度は、しらす船曳網漁具をコンピュー
タ上でモデル化し、網構造や目合い・網糸径などと漁具抵抗および網なりをシミュレーシ
ョンする手法を導入し、現地での漁具動態の計測と合わせて検証を進め、漁業者の目的に
応じた網の改変の仕方を提案できるツールとして活用する。このツールによって省エネル
ギー化、小型化、機動性など様々な要望に添った漁具の改変方法を示す。
本事業で使用するシラス網のシミュレーションツールにより、パラメータ（網規模、目
合、網糸直径、袖網長さ、ハンドロープ長、船間距離など）を任意に変化させて漁具の抵
抗や形状、水深を把握することが可能となる。これらの把握は、省エネルギー・省コスト
化を見据えたシラス網の設計に大きく役立つものと期待される。
2.2.3 しらす船曳網漁業の省エネルギー化の検討
以上のような漁船での漁具動態・燃油消費の調査計測と漁具シミュレーションは、次の
ような手順で検証を進め、省エネルギー化のための漁具改変方法等を提示する。
① 調査計測データとシミュレーション解析をつきあわせて、索長・速度・網口高さ・漁
具深度・張力などの実測値とシミュレーションを比較検証して漁具シミュレーションツ
ールを構築する。
② このツールを使用して、省エネルギーに効果が上がると考えられる漁具構造を示し、
改善方策を提示する（どの部分をどの様に変えれば効果的かを示す）。
2.3 調査対象漁船・海域
しらす船曳網漁業の省エネルギー化に向けて、漁具動態等の調査計測は次の３船を対象
に行う。静岡県吉田町漁協所属船Ｃ丸の選定に当たっては、吉田漁協および静岡県水試等
との意見交換を経て選定した。対象漁船３隻の仕様を表２に示す。
①Ａ丸（愛知県篠島漁協所属船）・・・15 トン未満、袖網部 110 間、袋網幅 12 反
②Ｂ丸（愛知県篠島漁協所属船）・・・15 トン未満、袖網部 120 間、袋網幅 12 反
③Ｃ丸（静岡県吉田漁協所属船）・・・10 トン未満、袖網部 60 間、袋網幅 8 反
表 1 調査対象漁船の仕様
2.4 しらす船曳網現地調査結果
しらす船曳網漁具動態等の調査を前述のＡ、Ｂ、Ｃ丸について行った。平成 22 年度の現
地調査の取り組みについて表 2 に示す。
38
篠島地区のＡ、Ｂ丸調査は、正確にはしらす船曳網Ａヶ統とＢヶ統のそれぞれのしらす
網（袖網部が 110 間と 120 間）をＡヶ統の網船Ａ丸とＢヶ統の網船Ｂ丸によって２そう船
曳試験を行ったものである。計測項目を図 5 に示す。
表 2 平成 22 年度の現地調査の取り組み
⽇　時　篠島漁協（Ａ・Ｂ丸）
2010/4/28
2010/5/21
2010/6/21
吉⽥町漁協（Ｃ丸）
その他
しらす漁業聞き取り調査
しらす船曳網調査依頼
静岡県⽔産技術研究所で意⾒交換
2010/7/12
2010/7/16-17
2010/7/26-27
⽤船調査の打ち合わせ
船曳網⽤船調査
調査報告と操業調査
2010/8/6-7 船曳網⽤船調査の打ち合わせ
2010/8/20-21 船曳網⽤船調査
しらす船曳網調査の打ち合わせ
2010/9/17-18 調査結果報告・意⾒交換
2010/12/10
2011/1/11
成果普及会
2011/3/14-15 A丸
船曳網漁業の検討会(愛知、静岡、三重)
成果普及会(静岡県3漁協にて)
機関回転数
燃料消費量
対地船速
運搬船
深度
船間距離
B丸
張⼒
袋網
機関回転数
燃料消費量
対地船速
袖網
図 5 ２そうしらす船曳網試験の計測項目(A 丸網および B 丸網試験)
*C 丸網試験での機関回転数と燃料消費量は右網船(C 丸)のみ計測
2.4.1 曳網張力と燃料消費の関係
Ａ丸、Ｂ丸、Ｃ丸の試験の模様を図 6、図 8 に示す。Ａ丸のしらす網（袖網部 110 間）の
２そう船曳試験のＡ丸、Ｂ丸の燃料消費、張力等の結果を図７に示す。ロープ長さを調節
して、Ａ丸では底層びき、中層びき、表層びき（ロープ 80 尋、40 尋、20 尋）、Ｂ丸では
中層びき、表層びき（ロープ 30 尋、15 尋）を行った。中層びきにおいては、機関回転数を
Ａ丸で３段階、Ｂ丸で２段階に変化させた。Ｃ丸も同様に、底層びき、中層びき、表層び
き（ロープ 60 尋、30 尋、20 尋）を行った（図９）。これらの結果から、曳網張力と燃料
消費量の関係を図 10 に示す。
39
図 6 ２そうしらす船曳網試験の様子（Ａ丸、Ｂ丸）
図 7 Ａ丸の燃料消費量と張力
40
図 8 ２そうしらす船曳網試験の様子（Ｃ丸）
図 9 Ｃ丸の燃料消費量と張力
41
図 10 ２そう船曳網の曳網張力と燃料消費量の関係
2.4.2 漁具動態調査結果
A、B、C 丸による試験操業において、網口および袖網の上下部の深度、両網船の曳綱張力
を計測した。また、各網船に搭載した GPS データにより曳網時の航跡、対地船速、船間距
離を取得した。図 11 に、A 丸にて得られた機関回転数を 3 段階に変化させた条件での航跡
を示す。太線で表された曳網時の航跡から、両網船がほぼ一定の船間距離を保ちながら曳
網していることがわかる。
34.72
回転数 通常
(11:08-11:22)
34.70
回転数 中速
(11:28-11:40)
34.68
回転数 低速
(11:46-12:00)
34.66
136.88
136.90
136.92
136.94
136.96
136.98
137.00
137.02
137.04
図 11. A 丸所有網(袖網部 110 間)使用時の機関回転数を変化させた条件での各航跡
図 12 は、A 丸試験(袖網部 110 間網使用)にて得られた網深度、曳綱張力、船間距離、対
地船速である。曳網条件は、機関回転数 3 段階(曳綱 40 尋)および曳綱長さ 3 段階(機関回
転数通常)であり、各曳網条件において 8～15 分間の安定した計測値が得られた。底層曳き
(曳綱 80 尋)条件では、網が着底して下り斜面に沿って曳航されていることが見て取れる。
42
投網
80尋
rpm通常
0
40尋
rpm通常
40尋
rpm中速
40尋
rpm低速
20尋
rpm通常
揚網
深度 [m]
5
10
転回
15
ロープ調整
20
25
30
着底(下り斜⾯)
35
張力 [kgf]
5000
ロープ調整
網口上下
網に漂流物
運搬船で回収
袖網上下(網口から20間)
袖網上下(網口から80間)
4000
左網船
(A丸)
右網船
(B丸)
合　計
3000
2000
1000
船間距離 [m]
0
300
転回
200
ロープ調整
100
0
B丸加速
漂流物回避?
対地船速 [kt]
12
8
転回
左網船(A丸)
右網船(B丸)
ロープ調整
4
0
10:20
10:30
10:40
10:50
11:00
11:10
11:20
11:30
11:40
11:50
12:00
12:10
12:20
12:30
12:40
図 12. A 丸所有網(袖網部 110 間)使用時における網深度、曳綱張力、船間距離、船速
A 丸試験および B 丸試験における機関回転数を 3 段階に変化させた条件にて得られた、漁
具抵抗(両舷張力の和)と機関回転数の関係を図 13 に、網口高さと機関回転数の関係を図 14
に示す。機関回転数が上がるにつれて、漁具抵抗が大きくなるとともに、網口の高さは低
くなる傾向となった。また、網口高さの変化は A 丸所有網(袖網部 110 間)使用時において
特に顕著であった。
5000
18
16
14
網口高さ [m]
漁具抵抗 [kgf]
4000
3000
2000
1000
袖網部120間網
左網船(A丸)
右網船(B丸)
袖網部110間網
左網船(A丸)
右網船(B丸)
12
10
8
6
4
2
0
袖網部120間網使用時
左網船(A丸)
右網船(B丸)
袖網部110間網使用時
左網船(A丸)
右網船(B丸)
0
600
800
1000
機関回転数 [rpm]
1200
600
図 13. A 丸および B 丸試験における
漁具抵抗と機関回転数の関係
800
1000
機関回転数 [rpm]
1200
図 14. A 丸および B 丸試験における
網口高さと機関回転数の関係
43
図 15 は、C 丸試験(袖網部 60 間網使用)にて得られた網深度、曳綱張力、船間距離、対地
船速である。曳網条件は曳綱長さ 3 段階であり、各条件について 5 分間の安定した計測値
が得られた。
投網
曳綱 60尋
曳綱 30尋
揚網
曳綱 20尋
0
深度 [m]
5
10
15
20
25
ロープ調整
ロープ調整
30
網口上下
左袖上下(網口から40間)
ロープ調整
3000
張力 [Kgf]
右袖上下(網口から40間)
2000
左網船
右網船
合　計
1000
船間距離 [m]
0
300
200
100
0
対地船速 [kt]
12
8
ロープ調整
左網船
右網船
ロープ調整
4
0
9:40
9:50
10:00
10:10
10:20
10:30
10:40
10:50
11:00
11:10
11:20
図 15. C 丸所有網(袖網部 60 間)使用時における網深度、曳綱張力、船間距離、船速
A 丸、B 丸、C 丸試験にて曳綱長さを 3 段階に変化させた条件にて得られた、漁具抵抗(両
舷張力の和)と曳綱長さの関係を図 16 に、網口高さと曳綱長さの関係を図 17 に示す。漁具
抵抗は曳綱長さに対してほぼ一定であったが、
底層曳きを実施できなかった B 丸網を除き、
網口は曳綱が長くなるにつれて低くなる傾向が見られた。
0
20
曳綱長さ [尋]
40
60
80
0
100
20
曳綱長さ [尋]
40
60
80
100
15
5000
14
4000
網口高さ [m]
漁具抵抗 [kgf]
13
3000
2000
12
11
10
1000
A丸試験(110間)
B丸試験(120間)
C丸試験( 60間)
A丸試験(110間網)
B丸試験(120間網)
C丸試験( 60間網)
9
0
8
0
30
60
90
曳綱長さ [m]
120
150
図 16. 各試験試験で得られた漁具抵抗と
曳綱長さの関係
0
30
60
90
曳綱長さ [m]
120
図 17. 各試験で得られた網口高さと
曳綱長さの関係
44
150
A 丸、B 丸、C 丸の無負荷時における単位時間あたり燃料消費量は 4～5 L/h であったこと
から、既に図 10 に示した単位時間あたり燃料消費量と片舷張力の関係をもとに、切片 5 と
した指数関数による以下の近似式を得た。
E  5e 0.998T (A 丸)、 E  5e 0.863T (B 丸)、 E  5e1.255T (C 丸)
(1)
ここで、E は単位時間あたり燃料消費量[L/h]、T は片舷張力[tf]である。
1.5 m
150目
3段
4段
6.6 m
6m
53目
PE 120 mm
1.9 mm ø
5段
6段
7段
8段
5.8 m
5.45 m
5.45 m
11.5 m
PA46 500/180 mm
0.6 mm ø
PE 120 mm
58目 1.9 mm ø
90目
2段
6m
150目
1段
PE 300 mm
4.15 mm ø
C 500/200 mm
0.55 mm ø
1.9 m
PA46 500/180 mm
0.6 mm ø
2.9 m
PA66 500/150 mm
0.7 mm ø
4m
4m
4m
150目
52目
4.5 m
100目
PA66 500/120 mm
0.75 mm ø
PE 120 mm
53目 1.9 mm ø
PA46 500/180 mm
0.6 mm ø
PE 120 mm
58目 1.9 mm ø
90目
150目
150目
PE 300 mm
4.15 mm ø
0.9 m
14目
10目
ファスナー
1.8 m
15目
* 織上幅 280 mm
C 280/210 mm 0.45 mm ø
14目
0.6 m
C 500/220 mm 0.55 mm ø
14目
10目
15目
24目 0.9 m
15目
14目
15目
23 mm ø
C 浮子綱
C 浮子通し綱 18 mm ø
C 浮子添綱 8.4 mm ø
浮子(680gf) 22個
2.5 漁具シミュレーションツールの構築
2.5.1 しらす船曳網を対象とした漁具シミュレーションツールの概要
近畿大学農学部髙木力教授らによって開発が進められている、網漁具挙動シミュレータ
NaLA-System をしらす船曳網に適用し、漁具シミュレーションツールを構築した。図 18 に
ツールの概要を示す。今回構築した漁具シミュレーションツールは主に漁具のモデリング
部、計算部、可視化部の 3 つで構成されている。実際の網漁具の構造を調べて漁具図面を
作成し、それを元に図 18 の右上に示される漁具構造情報生成プリプロセッサを用いて漁具
のモデリングを行い、しらす船曳網漁具を構成する多数の質点および仮想のバネ、そして
網糸や浮子等の漁具構成部材からなる計算用モデルを作成する。そして、計算用モデル情
報とともに流向・流速といった環境条件および船間距離や船速などの運用条件を計算プロ
グラムに入力することで、漁具を構成する質点全ての運動が算定される。これにより、様々
な構成の漁具や環境・運用条件において、模型実験等の従来法では把握不可能であった詳
細な漁具形状および局所的な作用荷重の分布といった情報を得ることができるようになる。
5段上網内側に重ね合せ
25目
25目
127目
150目
PE 30 mm
0.9 mm ø
182目
200目
123目
99目
6-7段上下網内側に重ね合せ
250目
445目
345目
307目
上
0.6 m
PA66: ナイロン66 (ポリアミド)
ρ 1140 [kg/m3], E 830 [MPa]
PA46: ナイロン46 (ポリアミド)
ρ 1180 [kg/m3], E 950 [MPa]
PE: ダイニーマ (高密度ポリエチレン)
ρ 953 [kg/m3], E 270 [MPa]
C: クレモナ (ビニロン60%, ポリエステル40%)
ρ 1300 [kg/m3], E 500 [MPa]
沈子(680gf): 質量 800 g 水中重量 680 gf
長径 72 mm 短径 54 mm 穴径 21 mm
207目
100目
下
ファスナーに接続
307目
345目
445目
100目
中央1点のみ縫合
200目
上
PE 30 mm
0.9 mm ø
* 織上幅 280 mm
浮子(680gf): 質量 276 g 浮力 680 gf
長径 170 mm 短径 110 mm 穴径 21 mm
123目
4段上網内側に重ね合せ
100目
PE 300 mm
2.95 mm ø
100目
PE 120 mm
1.9 mm ø
100目
PE 300 mm
4.15 mm ø
13目
100目
15目
C 280/210 mm 0.45 mm ø
ファスナー
1.8 m
20目
0.9 m
C 500/200 mm
0.55 mm ø
1.9 m
PA46 500/180 mm
0.6 mm ø
2.9 m
PA66 500/150 mm
0.7 mm ø
4m
4m
4m
150目
11目
15目
14目
50目
4.5 m
100目
PA66 500/120 mm
0.75 mm ø
14目
沈子 (680gf) 44個
C 500/220 mm 0.55 mm ø
14目
11目
15目
23 mm ø
C 岩綱
C 岩添綱 8.4 mm ø
24目 0.9 m
15目
14目
207目
ナイロンモノフィラメント
16 mm, 0.45 mm ø
ファスナー 1.8 m
*菱目網は目合，綟網は脚長で表記
漁具図⾯
漁具のモデリング
可視化
計算
環境条件
・潮流 など
網成り
詳細な網⼝形状や
部分的な流体抵抗など
様々な情報が把握できる
運⽤条件
・船間距離
・船速 など
曳綱張⼒
(漁具抵抗)
を⼊⼒
図 18 しらす船曳網用漁具シミュレーションツール
45